⒈测量原理

⒉技术发展

最早的Bullard型热流探针实际上是一个温度梯度计，于1949年由Bullar等在美国斯克利普斯（Scripps）海洋研究研发成功。Bullard型热流探针只是对海底沉积物的温度梯度进行原位测量，沉积物的热导系数通过采取沉积物样品回实验室测定。
为了获取准确的热流测量值，通常需要温度梯度测量和沉积物取样在同一地点同步进行。因此，很多研究机构从不同方面对Bullard 型热流探针进行了技术改进]。例如，为了保证热导系数和温度梯度在同一站位获得，使计算出的热流值能更准确地反映测点的热状态，哥伦比亚大学拉蒙特研究所的Ewing等于1957年设计完成了第一个Ewing型热流探针，将探针和记录系统固定在活塞取样器上。这样可以在进行温度梯度测量的同时，采集海底沉积物样品，回到船上的实验室进行样品的热导系数测量。Ewing型热流探针解决了温度梯度测量和沉积物取样的同步问题，然而并未实现沉积物热导系数的原位测量。1976年，Lister基于针式探针法测量热导率的原理，设计了一个小型的探针安装在传统热流探针上，这样可以在原位测量温度梯度的同时测量沉积物的热导系数。Lister型热流探针是第一个可原位同时测量温度梯度和沉积物热导系数的热流探针，由于其形状酷似小提琴的琴弓所以又被称为“琴原弓”（violin-bow）型热流探针。1976年“奋进者”（Endeavor）号调查船在加拿大西海岸调查时首次应用了Lister型热流探针。之后，Hyndman等在东太平洋的探索者（Explorer）海脊，Davis等在胡安·德富卡（Juan de Fuca）海脊，Davis]等在西北大西洋的Blake Bahama海脊都使用该类型探针进行了热流测量。后来，Clark、Pfender 和Villinger等分别对其外部框架和记录系统等进行了改进，使之在测量热流的同时，可以取得水温、下落速度、压力以及电导率等参数。
在热流探针原位探测技术发展过程中，其中最为关键的就是沉积物的热导系数的原位测量技术。最初沉积物样品热导率在实验室用稳态热板法(SSHP)测量。SSHP法在沉积物样品的一端持续加热，另一端持续制冷，当内部温度达到平衡状态后，由两端的温度差得到温度梯度，再根据热量输入和样品面积获得热流，最后热流除以温度梯度即得热导率。由于样品达到平衡状态需要较长时间，而且测量时对于样品形状有较高要求，因此SSHP法的工作效率很低，并不适合用于热导率的原位测量。
实现热导率原位测量，最先采用的是CHLS法（constantly-heated line-source method）。CHLS法又称针式探针（needle probe）法，基于持续供热条件下的线状体热传导原理，测量时用细长针状不锈钢探针，内部有加热线圈和热敏元件，把探针插入到沉积物中，对探针持续加热，同时记录探针温变化（见式（2））。
T＝(Q/4πk)×lnt＋C      ⑵
CHLS法较稳态方法效率有了很大提高，测量只需要几分钟，因此有学者建议用于原位热导率测量]。但是式⑵成立的前提是探针为无限长线状体，而实际上探针长度有限，因此加热一段时间后式⑵不再成立。另外，海底沉积物含大量水分，在持续加热时温度逐渐升高，这时探针周围沉积物中的孔隙水发生对流，使得由热传导方程推导出的式⑵不再适用。此外，CHLS法持续供热需要大量的电能，这也限制了其在原位测量中的应用。
Lister型热流探针采用了基于无限长圆柱体对于瞬时加热的温度响应原理的PLS法，PLS法测量时间短、能耗低，适合海洋原位沉积物热导率得原位测量探测]。
目前进行海底热流测量使用较多的是Ewing型热流探针和Lister型热流探针。例如我国台湾大学和加拿大研制的Lister型热流探针和德国Fielax公司生产的Ewing型热流探针。Bullard型热流探针只能实现温度梯度原位测量，技术含量低已很少使用。Ewing 型热流计制造简单、成本低、数据处理简单，但不能完成热导率原位测量，取样过程复杂。
Lister型热流探针技术复杂、成本高、数据处理过程烦琐，但真正实现了热流原位测量。表1列举了3种探针的相关性能。
表1 热流探针性能比较

⒊热流探针技术存在的问题

热流探针原位测量技术实现了海底热流的原位探测，到目前为止，大部分的海底热流数据通过热流探针获得。但是热流探针对于海底沉积物热导率原位测量存在测量准确度问题、布放回收任务繁重问题、探针插入沉积物中产生的摩擦热对测量结果的影响问题，以及作业船只对探针的拉弯问题（图1）。很多学者针对以上问题进行了大量有效地改进。例如杨小秋等]试图将用于土壤的热属性的双探针热脉冲法(DPHP)应用于海洋沉积物热导率原位测量研究。DPHP法最大温度出现得快，温度数据的处理比较简单，可以提高测量精度，缩短作业时间。冯志涛等研制了体型小巧、便于机载或舰载投弃式布放的自返式微型地热探针，力图大幅度降低海上作业强度。
 

 图1 热流探针工作入水及插入沉积物的过程
热流探针存在的两个最大问题是：⑴由于其插入式的工作原理导致热流探针不能用于基岩等硬质海底调查；⑵尽管有多次插底技术的采用，但是只能定点测量的特点决定了其很难满足大面积调查的需求。

二、热毯式海底热流原位探测技术

⒈热毯热流测量原理

热毯热流测量技术用于测量地球内部向海水垂直方向上的传导热流，在本质上与热流探针测量的原理相同。欲获得热流值Q，需知温度梯度▽T/△Z以及传导介质的热导系数k。热毯热流测量技术采用热导系数k已知的非传统绝热保温材料制成一定厚度的隔热毯，用以模拟覆盖在岩石洋壳上的沉积物。隔热毯顶部和底部分别设置温度传感器以获得热毯底部和顶部的温度梯度△T。由于热毯厚度可知且等于△Z，这样垂直于热毯方向的温度梯度便可获得。热流值Q可通过公式Q＝-k▽T/△Z计算得到（见图2）。


图2 热毯热流测量原理示意图

⒉热毯式热流测量技术发展

⑴热毯原型系统
1995年9月，华盛顿大学的Johnson和Michael Hutnak开发了热毯原型系统（见图3），并利用“阿尔文”（ALVON）号深潜器将其布放于胡安·德富卡的CoAxial段5。


  图3 热毯原型系统示意图
该热毯原型系统采用宽1m，长3m，厚5cm的开泡聚氨酯保温板。保温板的两侧设置两组对称的热敏电阻串，每一组热敏电阻串包括10个热敏电阻传感器，用来直接测量保温板两侧的温度。这些热敏电阻通过热源已知的实验室水槽标定。热毯顶部设置4组不成对的热敏电阻，测量海底水温变化。为了保证结构上完整性，整个泡沫板采用聚氨酯防护布包裹。实验室测试表明，聚氨酯防护布对于聚氨酯保温板的热导率的影响可以忽略不计。热毯周边设置了一圈充满大密度、低热导率液体的液体填充袋。液体填充袋可以很好地与海底耦合，保证最大程度地减少热在水平方向上与海水的交换。
热毯的材料开泡聚氨酯泡沫并不是传统的绝缘材料，因此其热导率须通过试验确定。在一个2.4m×2.4m，深1.2m进行了严格隔热处理的水槽中测定浸水聚氨酯泡沫的电导率，水槽底部设置热流值已知的热源。实验表明，热导系数与热流值呈非线性的关系，这表明聚氨酯泡内有小尺度的对流现象发生。并且在小热流值情况下，热导系数与非对流水的热传导系数0.6Wm-1℃-1非常接近。热流值和热毯热导系数之间的关系可以用以下的经验公式描述：
K＝A×Qb               ⑶
式中：K为热导率，m-1℃-1；Q为热流值，Wm-2。
通过试验，A和b最适合的实验值分别为0.889和0.2178。

⑵热毯热流测量系统改进
在热毯热流测量原型系统的基础上，Johnson及其团队对热毯系统进行了多次技术改进，并坚持将其应用于海底热流探测实践。这些改进包括：为了使热毯更适合机器人布放进行的物理形状及尺寸的更新设计；为了提高测量的准确度进行的结构、记录系统以及数据处理技术的改进；为了提高分辨率进行的传感器的改进等。
首先，为了便于用水下机器人布放（图4～图5），将原型系统由原来1m×3m的长方形改为直径为0.5m×0.5m的正方形，之后根据实际应情况又将热毯设计为更便于布放的圆形，热毯的直径也设计为1m，0.8m，0.5m三种不同的规格。其次，为了提高测量的准确度，在聚氨酯泡沫的材料选择上采用单位面积开泡数量多的泡沫板（85个/inch2），以最大限度地减少泡内海水对流现象的发生，从而保证热毯底部到顶部的热传递方式为热传导，提高了热流测量的准确性。热毯测量的实际上是垂直方向的传导热通量，为此须防止或尽量减少水平方向上的热传递发生。一个充满CaCl2饱和溶液的橡胶胎圈作为热毯与海底接触的耦合圈，除了能够保证热毯与海底有很好的贴合，橡胶胎圈外围周边的聚氨酯防护布边裙也会提高了其与海低的耦合度，隔绝了热毯与海水在水平方向的热交换。电子电路方面采用了16位的A/D采集系统，并采用了精度为依0.001K的Antares热敏电阻温度传感器。

图4  JasonⅡ于胡安·德富卡布放热毯


图 5  JasonⅡ于 Baby Bare 海山布放热毯
为了更好地确定缺少沉积物覆盖的海底区域的热流，Jonhson改进了描述的数据处理方式。热毯的硬件配置没有改变，改进主要包括通过采用general有限差分建模（Finite Difference Model）修正海底水温变化。

⒊热毯热流原位测量技术应用

从1995年第一个热毯热流测量原型系统的布放到目前，经过近20 a的改进，热毯热流测量系统已经在海底热流原位探测实践中得到越来越多的应用，获取了大量有效热流数据。Johnson及其团队利用获取的数据，对洋中脊、俯冲带、海底盆地等不同地质构造热状态和热循环机制进行了深入的讨论。热毯海底热流观测技术应用时间表如表2所示。
表2 热毯海底热流观测技术应用

⒋热毯热流测量技术存在的问题

三、钻孔热流原位探测技术

钻孔原位热流探测技术的原理与热流探针和热毯系统基本一致，也是通过测量温度梯度和传热介质的热导系数，然后利用公式求得热流值。只是钻井过程中温度梯度的测量会有不同的干扰因素，其发展伴随着不同的钻井工具的技术改进。而其沉积物热导系数的测量通常会有采样在船上实验室测得和原位测得两种不同方式]。
在深海钻探项目（DSDP）之前，在科学钻探过程中就对海洋沉积物进行了现场温度测量。地球物理学家们采用间隔一定距离的两个温度传感器测量单个井眼的井周温度，可以计算出井眼的温度梯度。在DSDP计划实施早期，Erickson 和Von Herzen开发了一种钻孔热流探针，用于钻孔内部热流的测量，并成功应用于Glomar Challenger的多个调查航次。后来探针出现了机械故障，开发了没有机械移动部分并采用了集成电路技术的Tokyo T-prob探针使得其工作更可靠。在DSDP期间和在海洋钻探计划（ODP）期间，开发和修改了新的工具。其中，最具创新性的是利用活塞取心装置进行温度测量。该工具允许在未受干扰的地层中，在钻头之前测定现场温度，在许多地质环境中用以评估海底下沉积物和裸眼井的热条件。最初的活塞取心系统被称为HPC，之后研制了先进的（APC）活塞取心装置。与其一起运行的温度工具被称为APCT工具。
APCT在新项目的早期广泛使用，后来由于丢失或损坏的原因，1991年完成第二代APCT工具开发。不同于第一代APCT在每次部署后都必须从取心筒中取出以回收数据的特点，第二代APCT不需要从取芯鞋中取出工具，数据可以直接下载。在德国科学基金会和美国国家科学基金会的支持下，于2003年开始第三代APC工具（APC-3）的开发。因为第二代工具已被证明是健壮和易于操作的，所以APC-3尽可能保留第二代工具的形式和功能。
APC-3系统由3部分组成：取芯硬件、电子和操作软件。其中电子设备进行了较大改进，可以同时使用两套电子设备来确定正确的现场温度，并在一次取芯中确定温度梯度。但是，如遇到硬质沉积物，APCT必须中断取芯才能测量温度。为此，开发了戴维斯-维林格温度探头（DVTP）用于测量半固态沉积物的热通量。DVTP悬挂在钻头下方作为井眼温度测井工具，探头延伸至钻头下方1.4m处，可以对未受干扰的沉积物进行温度梯度测量]。APC-3与DVTP的工作和结构示意图参见图6～图7。


 图6  APC-3工作和结构示意图


图7  DVTP工作和结构示意图

四、海底热流原位探测需求及技术发展趋势

⒈海底热流原位探测需求

⒉技术发展趋势

五、结论